Исследование процесса напыления металлического контакта методом магнетрона распыления часть 3

Силовые полупроводниковые приборы выделились в особую группу полупроводниковых-видникових приборов со своими задачами и проблемами. Силовые полупроводниковые приборы занимают ведущее место в электро-технической промышленности и активно влияют на другие отрасли промышленности: ма-шинобудування, железнодорожный транспорт, энергетика, определяют научно-технический и социальный прогресс нашего государства. 1. Общий раздел 1.1 Краткие сведения о приборе ДЛ553 полупроводникового диода называется прибор с двумя выводами, принцип действия которого основан на использовании свойств электронно-дырочного перехода или поверхностного потенциального барьера кристалла полупроводника. Полупроводниковый диод лавинного типа — это диод, для рассеивания в течение ограниченного промежутка времени импульса мощности в области пробоя обратной ВАХ. Рисунок 1- Обратная характеристика лавинный пробой возникает в результате ударной ионизации нейтральных атомов кремния быстрыми носителями заряда при напряженности поля, недостаточных для разрыва ковалентной связи. Лавинные диоды изготавливаются, как правило, на основе кремния более высокого качества, чем обычные исправляя диоды. Основным достоинством лавинных диодов является то, что они позволяют существенно упростить элементы защиты от перегрузки в схемах преобразователей, особенно в случаях большого количества последовательного соединения диодов. Лавинные диоды с контролирующим пробоем используются в качестве активных элементов в стабилизаторах напряжения, а также и в качестве элементов защиты различных схем от импульсных перенапряжений. Общий вид диода типа ДЛ553 представлено на рисунке 2. Расстояние по воздуху между анодом и катодом не менее — 19мм. Длина пути для тока между электродами не менее — 30 мм. Масса диода не больше — 620г. Рисунок 2 Диод ДЛ553 Основные электрические параметры диода ДЛ553 представлены в таблицах 1-3. Таблица 1-Характеристика прибора ДЛ553

Наименование параметра ДЛ553-2000
Пробивное напряжение, В, при импульсном токе 1890 — 3150
100 мА, не менее
Повторюючийся импульсный обратный ток 50
мА, не более
Ударная обратная рассеиваемая мощность, кВт,
при продолжительности импульса 100мкс, при t перехода 16
160 С.
Ударный прямой ток, кА 33
Тепловое сопротивление переход-корпус, С / Вт 0,02
Ток термодинамической устойчивости корпуса, кА, при 75
тпривалости импульса 5,8 мс.
Защитный показатель термодинамической устойчивости кор 13,0 * 10
пуса, а с.
Температура перехода (min; max) С. -60 160
Рекомендуемый охладитель 0153 по ТУ16-729.377
 — max допустимый средний прямой ток диода 390
с охладителем и температуре окружающей
среды 40 С, а
 — тепловой сопротивление контакта диод — охладитель, С / Вт. 0,005
Таблица 2 Параметры прибора ДЛ553

Наименование параметра Значение параметра Обозначение
Максимально допустимый 1600
средний прямой ток 2000
при температуре корпуса 2000
850 С, а
Класс диода по импульса 1600 16
зворотньой напряжения, В не менее 1700 17
1800 18
1900 19
2000 20
2200 22
2400 24
2600 26
2800 28
* Импульсная прямое напряжение,
не больше (для класса) или
группа по параметрам ВАХ ---- — 1,80 (16 — 28)
в прямом направлении
Климатическое исполнение и
категория размещения УХЛ2, Т3 УХЛ2, Т3

Круглопильные станки для поперечного раскроя

двопилкови форматные станки позволяют за один проход опылять два параллельных стороны детали. Кроме двух пыльцевых суппортов на станок можно установить две фрезерные головки для фрезерования кромок. Читать далее «Круглопильные станки для поперечного раскроя»

Космпьютеризована измерительная система измерения зависимости угловой скорости от времени

Министерство образования и науки Украины Винницкий государственный технический университет Факультет АКСУ Кафедра метрологии и промышленной автоматики Курсовая работа Компьютеризированная измерительная система измерения зависимости угловой скорости от времени : Ст. гр. 1АМ-04 Опарина А. Н. Принял: к. т.н., доц. Кулаков П. И. Винница — 2008 Введение Специфической особенностью тахометрии является требование высокой точности измерения: в большинстве случаев измерения скоростей должны выполняться с точностью на один-два порядка выше, чем измерения других параметров движения. В последнее время это требование накладывается еще на динамический режим работы тахометра, обуславливая еще одно требование — высокое быстродействие. Очень важным элементом измерительной цепи угловой скорости является тахометрических преобразователь. В современных измерениях, в основном используются два вида тахометрических преобразователей — частотные и амплитудные, информативными параметрами выходного сигнала которых, соответственно, частота (период) и амплитуда. Сейчас точными считаются дискретные методы измерения угловой скорости. Они основываются на квантовании сигналов по уровню и дискретизации во времени. Для большинства электродвигателей, работающих в различных устройствах автоматики, системах точных электроприводов, различных бытовых устройствах, динамический режим является основным режимом их работы. Большое значение, особенно для аппаратуры видео и звукозаписи, систем автоматики, имеет высокоточное измерение отклонений угловой скорости электродвигателя от номинального значения. Широкое применение математических моделей электродвигателей обусловливает необходимость проверки их адекватности. Это лучше всего делать путем сравнения расчетной динамической характеристики с экспериментальной. В последнее время появилось много научных работ, посвященных идентификации параметров электродвигателей по их математическими моделями, что позволяет значительно сократить время их испытаний. Используемых при этом алгоритмы обусловливают необходимость высокоточного измерения динамических характеристик электромеханических преобразователей энергии (ЕМПЕ). Несмотря на то, что известно большое количество разнообразных тахометров, тахометрических преобразователей, многие из которых могут быть применены для динамических измерений, отечественная промышленность таких устройств не выпускает. Это обусловливает необходимость разработки высокоточного устройства динамических измерений угловой скорости. 1 Огдяд методов измерения угловой скорости В основе построения цифровых тахометров лежит определение счетными методами отношения , (1.1) где — средняя угловая скорость; соответственно угол и время поворота дискретного преобразователя угла, который установлен на валу испытуемого поводу. Распространенными в настоящее время является частотные фотоэлектрические дискретные преобразователи угла, частота выходного сигнала которых прямо пропорциональна угловой скорости. В частотный фотоэлектрический датчик входит источник света, фотоприемник, модулятор, который представляет собой диск с прорезями вдоль круга. При вращении модулятора, световой поток, попадающий на фотоприемник, меняется, и на его выходе формируются импульсы напряжения, частота которых прямо пропорциональна угловой скорости, то есть осуществляется аппаратное дифференцировки угла поворота по времени. При измерении с помощью такого сенсора угловой скорости в переходном режиме мгновенная угловая скорость вращения определяется как , (1.2) где — угловая скорость; — Временной интервал между двумя следующими друг за другом импульсами; z — количество проемов модулятора. То есть мгновенная угловая скорость является величиной обратно пропорциональной временном интервала между двумя импульсами и представляет собой дискретную функцию времени с переменным шагом, который зависит от входной величины. Это приводит к тому, что при низких значениях угловой скорости погрешность первичного преобразования значительно увеличивается. Кроме того сенсор нечувствителен к направлению вращения. При измерении среднего значения угловой скорости, то есть когда тахометр работает в режиме частотомера, угловая скорость и чаcтота вращения связаны между собой соотношением: =, (1.3) где f — частота выходного сигнала ТП; При работе тахометра в таком режиме проведения динамических измерений угловой скорости невозможно. В зависимости от того, какой из указанных в (1.1) параметров измеряется, различают цифровые тахометры среднего значения (ЦТСЗ) и цифровые тахометры мгновенного значения (ЦТМЗ). В ЦТСЗ методом подсчета импульсов первичного тахоперетворювача определяют угол поворота вала испытуемого объекта за фиксированный интервал времени, который задается образцовой мерой времени. В ЦТМЗ осуществляется измерение периода выходного сигнала первичного тахометрического преобразователя, путем заполнения его импульсами от генератора образцовой частоты. В первом случае методом подсчета импульсов от частотного тахометрического преобразователя с одновременным кодированием результата определяют частоту вращения вала за фиксированный образцовый временной интервал. Тахометры, реализующие такой метод измерения эффективно работающих в области высоких частот вращения. Для уменьшения погрешности таких тахометров перспективным является применение весовых методов повышения точности, суть которых заключается в следующем. Особенностью классических ЦТСЗ является то, что информация о фазе испытуемого сигнала используется только в моменты начала и окончания измерений. Информация о фазе сигнала в промежуточных точках не используется. Это указывает на принципиальную возможность дальнейшего повышения точности измерения угловой скорости путем использования информации о фазе информативного сигнала на протяжении всего интервала измерения. Такую возможность имеют цифровые тахометры в которых информативный сигнал тахометрического преобразователя дополнительно квантуется по уровню с целью повышения разрешающей способности и в которых возможно управление разрешающей способностью по соответствующему алгоритму. Это дает возможность получать информацию о фазе сигнала, то есть использовать осереднюючы окна. Более высокими метрологическими характеристиками в области низких частот наделены методы, основанные на информативности периода выходного сигнала тахометрического преобразователя Тх. Однако при измерении высоких частот вращения погрешности измерения значительно возрастают и зависят также от динамических характеристик испытуемого объекта.

Графическая модель работы участковой станции поездов часть 4

5.100405.КП.26.3УПП2.10.04.00.ПО Письмо 27 Изм. Письмо. № докум. Подп. Дата








4. Графическая модель работы СТАНЦИИ Графическая модель работы станции представляет собой графическое отображение всех операций по обработке поездов и вагонов, устанавливает использование технических средств станции и состоит из:

Механизированная приготовления растворов часть 2

Механизированная приготовления растворов в растворосмеситель повышает производительность труда, снижает себестоимость приготовления раствора, повышает его качество и облегчает труд рабочих. Кроме растворосмесителей, для приготовления штукатурных растворов можно применять бетономешалки небольшой производительности. Наиболее распространенными являются растворосмесители марок СО-23Б, СО-26Б, СО-46А и СО-220А. Растворосмеситель СО-23Б применяют для приготовления растворов на строительных объектах с небольшим объемом работ. Читать далее «Механизированная приготовления растворов часть 2»

Металлургического-кузнечное ремесло в волынской земли княжества

Реферат на тему: металлургического-кузнечное ремесло в Волынской земли княжества Среди ремесел региона ли не самыми важными были железоделательное и кузнечное, заверенные находками болотной руды, крице и поделок. Их развитию способствовало наличие местного болотной руды с большим, в 18-40%, содержанием железа. Об этом свидетельствуют такие топонимы, как Руда, Рудники, Рудка Козинская и др. Железо получали в сыродутных горнах, остатки которых обнаружены в целом ряде памятников региона. Читать далее «Металлургического-кузнечное ремесло в волынской земли княжества»

Анализ и перспективы разработки и эксплуатации гриневская газового месторождения

Как видно из таблицы 2.1, на месторождении используют индивидуальные шлейфы скважин с диаметрами 76мм, 89мм, 108мм, 114мм. Диаметр колектора — 135мм. Скважина 9 масс индивидуальный пункт очистки и замера газа. На территории промысла расположены газораспределительные станции ГРС-1 и ГРС-2. На них осуществляется распределение газа между коммунально-бытовыми и промышленными потребителями. Газ с месторождения подается на м. Калуш, на села Новица, Добровляны, Сивка, Бережниця и другим потребителям. Как уже было отмечено выше из месторождение проходит магистральный газопровод Угерское — Ивано-Франковск. 2.2.Гидравлический и температурный режимы работы выкидных линий скважин. В таблице 2.2 приведены основные показатели, характеризующие гидравлический и температурный режимы работы выкидных линий скважин давление на устье, давление па входе в УКПГ, температуры на устье и на входе в УКПГ. Таблица 2.2. Давления и температуры на устьях скважин и на входе в УКПГ.

№ сверло-вин Давление на устье, МПа Давление на входе в УКПГ МПА Темпера-тура на устье, ° С Температура на входе в УКПГ, ° С
1 0.1 0.2 7 6
2 0,8 0.7 7 6
9 3.8 3.8 8 5
19 0,9 0.7 6 5
25 1.1 1.0 6 5
40 0,5 0.5 5 4
42 1.4 0.7 5 4
43 0.6 0.6 4 3
47 1.5 1.0 6 5
50 0,15 0.15 6 5
51 1.2 1.0 6 4
52 1,5 1.0 5 4
53 1.4 0.7 5 6
54 1.5 0.7 7 5
56 1.4 1.0 6 5
57 1.2 0.7 6 3
59 1.3 1.0 5 4
61 1.2 0.6 5 3
63 1.2 1.0 5 3
64 1,0 1.0 8 5
65 0,8 0.7 5 3
66 1.3 0.7 7 5
67 1.3 0.7 7 5
58 1.5 1.0 7 5
Как видно из выше приведенной таблицы 2.2 давления на устьях скважин изменяются от 0.5 до 1.5 МПа, за исключением скважины 9 (3.8 MПа). Тиски на входе в УКПГ изменяются от 0.15 до 1.0 МПа. Для скважины 9 это давление составляет 3.8 МПа. Температуры на устьях скважин составляют 4-8 ° Температуры на входе в УКПГ 3-6 ° С. Потери давления на пути от устья до УКПГ составляют 0.1 — 0.8 МПа (0.3 — 0.4 МПа в среднем). На основе зависимости равновесных параметров гидратообразования газа от моего плотности, можно сделать вывод, что гидраты на ГРИНЕВСКАЯ месторождении могут образовываться в шлейфе скважины 9. Для того, чтобы узнать или образуются гидраты по всей длине шлейфа или только на отдельном участке, необходимо знать давление и температуру газа по всей области шлейфа от устья до входа в УКПГ. Для расчета давления в определенной точке шлейфа используют формулу: P x — давление на расстоянии X от шлейфа, МПа; P1 — давление в начале шлейфа (на устье скважины), МПа; P2 — давление на конце шлейфа (на входе в УКПГ); X — расстояние от начала шлейфа к точке, в которой рассчитывают давление, м; L — длина шлейфа, м. Данные для расчетов берем из таблиц 4.1 и 4.2. 2.3. Характеристика технологии подготовки скважинной продукции и основного оборудования УКПГ. Рабочие параметры УКПГ. Подготовка газа на месторождении осуществляется на УКПГ «Гриневка». На УКПГ находится автоматизированная газораспределительная станция АГРС «Энергия». Здесь осуществляется одоризация газа, поддержание постоянного давления газа и распределение газа между потребителями. В комплекты АГРС входят следующие блоки: переключение, подогрева, одоризации и редуцирования. Газ из скважин подается на УКПГ по промышленным шлейфах. Давления на входе в УКПГ изменяется в пределах 0.15 — 3.8 МПа. Как только газ из скважин поступает на УКПГ осуществляется его сепарация в две степени. Сначала газ поступает в циклонные прямоточно сепараторы первой степени, где происходит отделение газа от капель воды и твердых примесей. Затем газ охлаждается в дроссельных элементах, а затем поступает в циклонные прямоточно сепараторы второй степени, где осуществляется более полная очистка газа. Отделена в процессе сепарации вода собирается в емкостях, а оттуда поступает в амбар. После второй степени сепарации газ поступает в вертикальный сепаратор, а затем — в блок переключения, откуда с помощью отключающих задвижек газ поступает в другие блоки АГРС. После этого газ идет в блок подогрева, где подогревается горячей водой в теплообменнике до температуры, при которой разлагаются гидраты. Температуру газа контролируют ртутным термометром. Дальше газ попадает в блок редуцирования, включающий в себя два последовательно установлены регулирующие клапаны типа K в комплекте с регуляторами прямого действия типа РД. Регулятор обеспечивает автоматическое поддержание пластового давления. Для защиты трубопроводов потребителей от превышения давления при неполадках в блоке переключения установлены предохранительные клапаны. Давление газа измеряется манометрами марки MTC 7/2 с с установкой трехходового вентиля. Расход газа измеряется диафрагмами типа ДКН, работающих в комплекте с диадрагмамы ДСС-734-4 м. После редуцирования газ поступает в блок одоризации, для чего используют этилмеркаптан. В емкости одорант поступает в капельный одоризатора и смешивается с газом. На 1000м3 добавляется 16г этилмеркаптана. После одоризации газ поступает в трубопровод и поступает к потребителям. В таблицу 2.3. сводим характеристику основного оборудования УКПГ.

Информационно-измерительная система давления газа в газопроводе часть 4

Ом. Тогда сопротивление резистора R4 Ом. Для датчика FP2000 диапазон выходных напряжений совпадает с диапазоном входных напряжений АЦП, поэтому усиливать сигнал датчика не требуется. Необходимо обеспечить коэффициент усиления . Для датчика FP2000 выходной ток согласно составляет 10 мА, а максимальное напряжение — 10 В, тогда для схемы, используемой в измерительном канале избыточного давления Ом. Тогда сопротивление резистора R4 Ом. Рассчитаем резистор в схеме источника питания, изображенной на рисунке 3.8. Датчики питаются от напряжения 10 В, трансформатор понижает напряжение с 220 В до 15 В переменного тока, а на выходе диодного моста имеем 15 В постоянного тока. Для стабильной долговременной работы линейного стабилизатора напряжения МС7805 необходимо обеспечить как можно меньшее падение напряжения на нем. Обеспечим падения напряжения на микросхеме на уровне 1 В, тогда на резисторе R падать напряжение . Тогда сопротивление резистора с учетом номинального значения тока в схеме 20 мА, Ом. В схеме диодного моста используем диоды 1N4148. Для устранения высокочастотных помех используем в схеме источника питания керамические конденсаторы K73-17-100B-0,1мкФ + 10%. Рассчитаем номиналы резисорив в схеме подключения оптопары изображенной на рисунке 3.10. Сопротивление резисора R1 найдем по формуле , (4.3) где = 5 В — напряжение уровня логической единицы; = 1,5 В — падение напряжения на светодиоде; = 10 мА — ток, протекающей через светодиод. Тогда Ом. Резистор R2 выбираем 47 кОм, а резистор R3 — 1 кОм. 5. Расчет погрешности измерения Источниками возникновения погрешности измерения являются датчики давления и температуры и аналого-цифровой преобразователь. Ошибка микросхемы ТМР03 — это погрешность скважности, которая определяется по формуле: (5.1) где f — период импульса, мс; — длительность импульса, мс. Номинальная выходная частота микросхемы 35 Гц. Устройство работает с фиксированной длиной импульса Т1, которая составляет 10 мс. Тогда (мс) . СКВ квантования АЦП можно определить по формуле , (5.2) где — шаг квантования, который в свою очередь определяется при известном смысле опорного напряжения АЦП по формуле , (5.3) где — значение опорного напряжения; — разрядность АЦП. В данном случае используется 8 разрядов АЦП. Итак, шаг квантования АЦП . Тогда СКО погрешности квантования . Абсолютная погрешность квантования АЦП определяется по формуле . (5.4) Найдем (В). Относительная погрешность квантования АЦП определяется по формуле . (5.5) Итак, . Относительная погрешность датчика FP2000 составляет 0,1%, тогда суммарная относительная погрешность ИВС давления газа в газопроводе составит . Рассчитана погрешность менее 1%, что соответствует условию задачи. Выводы В процессе выполнения курсового проекта была разработана информационно-измерительную систему давления газа в газопроводе, в которой по четырем каналам измеряется надлищковий давление, разность давлений, разрежения, а также температура в газороводи, а полученная измерительная информация после преобразования ее аналого-цифровыми преобразователями в цифровой код поступает на микроконтроллер, который через интерфейс RS-485 передает ее на персональный компьютер. Ситема позволяет одновременно контролировать несколько параметров в газопроводе. В первом разделе проекта проведено техническое обоснование варианта реализации системы, при котором из трех рассмотренных вариантов выбрано с помощью обобщенного качественного критерия один, который больше всего соответствует идеальной системе. Во втором разделе рассмотрены основные типы первичных преобразователей давления и температуры, разработана структурная схема информационно-измерительной системы. В третьем разделе описаны датчики давления, разрежения, разности давлений и температуры и основные микросхемы, входящие в электрической принципиальной схемы ИВС, такие, как микроконтроллер, АЦП, драйвер интерфейса RS-485. Четвертый раздел содержит электрические расчеты. В пятом разделе рассчитан относительную погрешность ИВС. Рассчитана погрешность менее 1%, что соответствует условию задачи. Литература

  1. Полищук Е. С., Дорожовец М. М., Яцук В. А. и др. Метрология и измерительная техника: Учебник / Е. С.Полищук, М. М.Дорожовець, В. О.Яцук, В. М.Ванько, Т. Г.Бойко; Под ред. проф. Е. С.Полищука. — Львов: Издательство «Бескид Бит», 2003. — 544с.
  2. Энергетическое топливо (ископаемые угли, горючие сланцы, торф, мазут и горющий природный газ): Справочник / В. С.Вдовиченко, М. И.Мартынова, Н. В.Новицкий, Г. Д. Юшина. — М .: Энергоатомиздат, 1991. — 184с., Ил.
  3. Боднер В. А., Алферов А. В. Измерительные приборы (теория, расчет, проектирование): Учебник для вузов: В 2-х т. Т. 2: Методы измерений, устройство и проектирование приборов. — М .: Изд-во стандартов, 1986. — 224 с., Ил.
  4. Полищук Е. С. Измерительные преобразователи: Учебн. пособие для вузов. — М .: Высш. шк., 1981. -296 с.
  5. А. Маргелов. Читать далее «Информационно-измерительная система давления газа в газопроводе часть 4»

Законы термодинамики и термодинамические величины (функции) системы часть 4

. Итак, как и следовало ожидать, в соответствии со вторым законом термодинамики изменение полной энтальпии произвольного процесса горения водорода является величиной положительной. Рассмотрим еще одно аналогичное явление на примере равновесного состояния прямой и обратной реакции синтеза аммиака: Реакция происходит с выделением тепла (есть экзотермической), и оно направлено в сторону уменьшения энергии системы за образование. Это соответствует первому закону термодинамики. Читать далее «Законы термодинамики и термодинамические величины (функции) системы часть 4»

Автоматизированная система управления технологическими процессами сушки древесины с использованием пк часть 2

6.4. Принцип работы системы В любом режиме работы системы, если включен контроллер С7-613, производится измерение температуры агента сушки по сухим (Тс) и увлажненным (Тз) термометрами, то есть с помощью термопреобразователей сопротивления ТСП 1088 и смачивающей системы реализован принцип дистанционного психрометра. В контроллере рассчитывается Психрометрический разница (Δ Т = Тс-Тз) и по алгоритму Психрометрический таблицы в зависимости от температуры (по сухому термометру) и Психрометрический разницы выбирается значение относительной влажности агента сушки FI. По эмпирическим формулам рассчитывается значение равновесной влажности древесины Wp. В любом режиме работы системы с помощью измерителя влажности древесины ИВ-3 (изготовитель УкрНДИМОД), работающий по принципу изменения омического сопротивления в зависимости от влажности древесины, выполняется текущее дистанционное измерение влажности в четырех штабелях сушилки. Для этого в плоскость доски на глубину 1/3 ее толщины на расстоянии 10 мм вкручиваются два шурупа так, чтобы электрический ток проходил вдоль волокон. Шурупы с помощью электрических проводников соединены с измерительной схемой. Таким образом, путем переключения система поочередно получает информацию о текущих влажность древесины в штабелях. При этом рассчитывается среднее значение по количеству датчиков, выбранных для контроля (максимально 4 шт.). На основании исходных данных о породе древесины, ее геометрических размеров, требования к категории качества сушки и некоторых технических характеристик сушилки (скорость агента сушки через штабель, максимальное значение температуры агента сушки и т. д.) оператор-технолог согласно стандарту ГОСТ 19773-84 «Режимы сушки в камерах периодического действия» выбирает оптимальный режим сушки, то есть роспись параметров Т, Δ Е и FI в зависимости от текущего значения влажности древесины. Перед началом сушки оператор-технолог с помощью текстовой панели контроллера или с операторской станции вводят в систему рекомендованные рациональные режимные параметры агента сушки, продолжительность прогрева, продолжительность промежуточной и конечной вологотеплообробкы (если это необходимо), начальную и конечную влажность древесины, ее породу, толщину и ширину, а также коэффициенты сушки за этапом. Примечание: Вот данных для сушки выполняется в интерактивном режиме и их часть или все данные могут задаваться системой по умолчанию. Будучи переведенной в автоматический или дистанционный режим работы, система в режиме реального времени получает информацию о текущей влажность древесины и сравнивает ее с заданными значениями первой переходной (35%), второй переходной (25%) или конечной влажности древесины. Управление процессом сушки древесины в лесосушильными камере периодического действия W, W n , W k — текущая, начальная i конечная влажность древесины t — температура агента сушки по сухим термометром T 1 — продолжительность прогрева Т 2 , Т с — продолжительность промежуточной i конечной вологотеплообробкы а — начало сушки, б — конец сушки Рис. 6.4.1 Когда текущее значение влажности древесины становится равным переходном, то контроллер задает параметрам агента сушки, температуре и Психрометрический разницы, новые значения, которые соответствуют следующему этапу сушки. В промежутках времени между моментами переключения режимных параметров контроллер поддерживает эти значения на заданном уровне по стандартному ПИД-алгоритмом путем включения и выключения электроприводов, соответственно, для температуры по сухому термометру, что соответствует Психрометрический разницы, — шиберов зовнишньообминнои вентиляции или клапана на холодной воде. При необходимости процесс сушки переводится на промежуточную и конечную вологотеплообробку, продолжительность которых так же как и продолжительность прогрева поддерживается таймерами контроллера. Примечание: Переходные значения влажности древесины выбираются согласно рекомендациям стандарта ГОСТ 19773-84, и они гарантируют безопасный режим сушки и заданное качество высушиваемых пиломатериалов. Для хвойных пород устанавливается переходная влажность 35 и 25% Контроллер последовательно через 3 с запускает циркулярные вентиляторы и выполняет с заданной периодичностью (1:00 по умолчанию) реверсирования направления их вращения. При этом при изменении направления вращения вентилятора вынужденно останавливаются на 3 минуты до полной их остановки. На основании моделирования кинетики сушки штабелей древесины контроллер рассчитывает текущее интегральное значение влажности древесины, которое может использоваться для координации процесса сушки при условии обеспечения необходимых параметров температуры теплоносителя вместо среднего значения за сдатчиками при условии обеспечения необходимой температуры теплоносителя и правильной организации процесса сушки. При этом используются коэффициенты сушки (β 1, β 2, β 3), которые рассчитываются автоматически на основании входных данных или могут задаваться. Используя математические модели кинетики процесса сушки, контроллер также рассчитывает время сушки на каждом из этапов и общее время сушки древесины. Система предусматривает возможность выбора режима управления как для вентиляторов, так и для клапанов и шиберов. В ручном режиме процесс управления осуществляется с помощью соответствующих кнопок на электрическом шкафу или кнопочный элементами на текстовой панели контроллера. Последний режим управления называется «местным». В «дистанционном» режиме управления, который также имеется в системе, она поддерживает функции визуализации и дистанционного управления. В целом задача управления процессом сушки древесины является классической оптимизационной задачей поиска закона переключения управляющих параметров, позволяет перевести древесину из состояния начальной влажности до состояния ее конечной влажности за минимальное время с ограничениями на показатели качества самой древесины. В случае данной системы закон переключения задается на основании рекомендаций вышеупомянутого стандарта сушки для значений параметров агента сушки.

  1. Основные технические характеристики СИСТЕМЫ
    1. Контейнер с контроллером SIMATIC С7
      1. Основные технические данные контейнера
Основные технические данные контейнера в целом

 — количество аналоговых входов от термопреобразователей сопротивления с номинальной статической характеристикой 100 П — 4 шт .;
 — количество аналоговых входов 0,6. ... 10В, 5кОм (выход измерителя влажности ИВ-3) — 2 шт .;
Примечание: Последний аналоговый вход поочередно подключается до четырех входных датчиков влажности древесины.
 — запас по аналоговым входам — 4 шт.
(из них 1 шт. НСХ 100П);
 — запас по аналоговым выходам (4 ... 20 мА, RH <0,5 кОм) - 2 шт .;
количество дискретных входов типа «сухой контакт» (сигнал логического «0», -3 ...5В; сигнал логической «1», 13 ... 30 В, входной ток 7 мА) — 20 шт .;
 — запас по дискретным входам — 20 шт .;
 — количество дискретных выходов
(максимальное напряжение коммутации переменного или постоянного тока 230 В, максимальный ток коммутации 2А) — 32 шт .;
 — количество контуров регулирования
(стандартный ПИД-алгоритм шагового регулятора) — 4 шт. ;
 — диапазон измерения температуры агента сушки, 0С — -200 ... + 500
 — диапазон измерения Психрометрический разницы, 0 — 0 ... 40;
 — границы допускаемой основной абсолютной погрешности при измерении температуры, до 1000С — + 1;
 — границы допускаемой основной абсолютной погрешности при измерении Психрометрический разницы, 0 — + 0,5;
 — точность регулирования температуры агента сушки, 0С — + 2;
 — точность регулирования Психрометрический разницы агента сушки, 0С — + 1;
 — точность окружающего воздуха в месте расположения контейнера , 0 — +5 ... + 50;
 — относительная влажность окружающего воздуха в месте расположения контейнера,% — <95;
 — степень защиты контейнера — ИР54;
 — питание однофазной сети переменного тока напряжением, В — частотой, Гц — 220 + 22; -33 50 + 1
 — потребляемая мощность, ВА — <100;
 — габаритные размеры контейнера ширина х высота х длина, мм — 600×600х300
 — масса, кг — <30.